ция ¦ пикеты ¦ ¦ ¦промежу-¦ ние ¦ превыше-¦ ние
¦ ¦задний ¦передний¦точный ¦ ¦ ние ¦
------+--------+-------+--------+--------+--------+---------+--------
1 ¦ Рп4-22 ¦ 1169 ¦ 1018 ¦ ¦ +151 ¦ +152 ¦
¦ ¦ 5859 ¦ 5706 ¦ ¦ +153 ¦ ¦
2 ¦ 22-23 ¦ 1212 ¦ 1316 ¦ ¦ -104 ¦ - 103 ¦
¦ ¦ 5899 ¦ 6001 ¦ ¦ -102 ¦ ¦
¦У. г. р.¦ ¦ ¦ 1250 ¦ ¦ ¦
3 ¦ 23-24 ¦ 1350 ¦ -1152 ¦ ¦ +2502 ¦ +2504 ¦
¦ ¦ 6039 ¦ -5841 ¦ ¦ +2506 ¦ ¦
4 ¦ 24-Рп6 ¦-1250 ¦ 1114 ¦ ¦ -2364 ¦ -2362 ¦
¦ ¦-5938 ¦ 5796 ¦ ¦ -2360 ¦ ¦
------+--------+-------+--------+--------+--------+---------+--------
Постраничный ¦сумма З¦ сумма П¦ ¦ сумма h¦суммаhср ¦
контроль ¦ 14340 ¦ 13958 ¦ ¦ +382 ¦ +191 ¦
---------------+-------+--------+--------+--------+---------+--------
Книга 437, Глава 7, Раздел 23
ПРИЛОЖЕНИЕ 23 (к подразделу 8.6.9)
ЖУРНАЛ ВЫЧИСЛЕНИЯ ВЫСОТ ТЕХНИЧЕСКОГО НИВЕЛИРОВАНИЯ
Ход 6-й северный штрек Дата 8.10.84 г.
Исполнитель Петров И. И.
----------T----------------T----------------------T------------------
Пункты, ¦ Среднее превы- ¦ ¦
пикеты ¦ шение, мм ¦ Высоты, м ¦ Примечания
----------+----------------+----------------------+------------------
Рп 4 ¦ +2 ¦ -352,849 ¦Исходные данные
¦ 152 ¦ ¦(см. наст. журнал
¦ ¦ ¦стр. 14)
22 ¦ +2 ¦ -352,695 ¦Измеренные данные
¦ -10З ¦ ¦(журнал нивелиро-
23 ¦ +2 ¦ -352,796 ¦вания N Н-2/84,
¦ 2504 ¦ ¦стр. 26)
24 ¦ +2 ¦ -350,290 ¦
¦ -2362 ¦ ¦
Рп 6 ¦ ¦ -352,650 ¦
----------+----------------+----------------------+-----------------
¦ ¦ Рп6 - Рп4=+ 0,199 ¦
¦ суммаh=+ 0,191 ¦ fh = -0,008 ¦
¦ ¦ fhдоп = 50*кв.кор.L =¦
¦ ¦ =50кв.кор.0,4=32 мм ¦
----------+----------------+----------------------+------------------
Книга 437, Глава 7, Раздел 24
ПРИЛОЖЕНИЕ 24 (к подразделу 12.2.2)
ДОПУСТИМЫЕ ОТКЛОНЕНИЯ ГЕОМЕТРИЧЕСКИХ
ПАРАМЕТРОВ ПРИ СТРОИТЕЛЬНО-МОНТАЖНЫХ РАБОТАХ
Допустимые отклонения геометрических параметров строящихся зда-
ний и сооружений шахтной поверхности определены исходя из требований
нормативных документов, утвержденных Госстроем СССР, по состоянию на
1 января 1984 г.
Согласно СНиП III-16-80 "Бетонные и железобетонные конструкции
сборные. Правила производства и приемки работ" (пункт 6.3), пре-
дельные отклонения положений элементов в смонтированных конструкциях
не должны превышать следующих величин, мм.
Смещение осей фундаментных блоков и стаканов фундамен-
тов относительно разбивочных осей............................ 13
Отклонение отметок верхних опорных поверхностей элементов
фундаментов от проектных .................................. - 10
Отклонение отметок дна стаканов фундаментов от проектных .. - 20
Смещение осей или граней панелей стен, колонн и объемных
блоков в нижнем сечении относительно разбивочных осей или
ориентирных рисок............................................. 5
Отклонение осей колонн зданий и сооружений в верхнем сечении
относительно разбивочных осей при высоте колонны, м:
до 8.................................................... 20
свыше 8 до 16........................................... 25
свыше 16 до 25.......................................... 32
свыше 25 до 40.......................................... 40
Смещение осей ригелей и прогонов, а также ферм (балок) по
нижнему поясу относительно осей на опорных конструкциях...... 5
Отклонение расстояний между осями ферм (балок) покрытий и
перекрытий в уровне верхних поясов от проектных ....... .....+-20
Отклонение плоскостей стеновых панелей в верхнем сечении от вер-
тикали (на высоту этажа или яруса)........................... 10
Отклонение отметок верха колонн или их опорных площадок
(кронштейнов, консолей) одноэтажных зданий и сооружений от
проектных.................................................... +10
Разность отметок верха колонн или опорных площадок каждого
яруса или этажа многоэтажных зданий и сооружений, а также
стеновых панелей одноэтажных зданий в пределах выверяемого
участка:
при контактной установке (где n - порядковый номер
яруса)................................................ 12+2n
при установке по маякам................................. 10
Смещение продольной оси подкрановой балки на опорной поверхности
(площадке) колонны от проектного положения .................. 8
Отклонение отметок верхних полок подкрановых балок на двух
соседних колоннах вдоль ряда и на двух колоннах в одном попе-
речном разрезе пролета от проектных......................... +-16
Смещение оси подкранового рельса с оси подкрановой балки..... 20
Таблица 27
--------------------------------------T------------------------------
Отклонения ¦ Допустимое отклонение
--------------------------------------+------------------------------
Плоскостей и линий их пересечения ¦
от вертикали или от проектного на- ¦
клона на всю высоту конструкции: ¦
для фундаментов ¦ +- 20 мм
для стен и колонн, поддерживаю- ¦ +- 15 мм
щих монолитные покрытия и пере- ¦
крытия ¦
для стен зданий и сооружений, ¦ 100 мм
возводимых в скользящей опалуб- ¦
ке при отсутствии промежуточных ¦
перекрытий ¦
для стен зданий и сооружений, ¦ 1/100 высоты, но не более
возводимых и скользящей опалуб- ¦ 50 мм
ке при наличии промежуточных пе- ¦
рекрытий ¦
Горизонтальных плоскостей на всю ¦ +- 20 мм
плоскость выверяемого участка ¦
Местные отклонения поверхности бе- ¦ +- 5 мм
тона от проектной при проверке кон- ¦
струкций рейкой длиной 2 м, кроме ¦
опорных поверхностей ¦
В длине или пролете элементов ¦ +- 20 мм
В размерах поперечного сечения эле- ¦ + 6 мм; - 3 мм
ментов ¦
В отметках поверхностей и закла- ¦ - 5 мм
дочных частей, служащих опорами ¦
для металлических или сборных же- ¦
лезобетонных колонн и других сбор- ¦
ных элементов ¦
В расположении анкерных болтов: ¦
в плане внутри контура опоры ¦ 5 мм
в плане вне контура опоры ¦ 10 мм
по высоте ¦ + 20 мм
--------------------------------------+------------------------------
При приемке законченных бетонных и железобетонных конструкций ру-
ководствуются требованиями СНиП III-15-76 "Бетонные и железобетонные
конструкции монолитные. Правила производства и приемки работ". Откло-
нения в размерах и положении выполненных конструкций при возведении
башенных копров в скользящей опалубке не должны превышать величин,
приведенных в табл. 27.
Таблица 28
-----------------------------------------T---------------------------
Наименование отклонения ¦ Допустимое отклонение
-----------------------------------------+---------------------------
Верхняя плоскость выверенной и ¦
подлитой цементным раствором ¦
стальной опорной плиты с верхней ¦
строганой поверхностью: ¦
по высоте ¦ +- 1,5 мм
по уклону ¦ 1/1500
Поверхность фундамента, возведен- ¦
ного до проектной отметки подошвы ¦
колонн, без последующей подливки ¦
цементным раствором, и отметки вы- ¦
веренных опорных деталей, заделан- ¦
ных в фундамент, с последующей ¦
подливкой колонн цементным раство- ¦
ром: ¦
по высоте ¦ +- 5 мм
по уклону ¦ 1/1000
Смещения анкерных болтов в плане: ¦
расположенных внутри контура ¦ 5 мм
опоры конструкций ¦
расположенных вне контура опо- ¦ 10 мм
ры конструкций ¦
Отклонение отметки верхнего торца ¦ +20 мм; - 0 мм
анкерного болта от проектной ¦ +- 5 мм
Совмещение осей колонн и опор отно- ¦
сительно разбивочных осей (в ниж- ¦
нем сечении) ¦
Отклонение оси колонны и опоры от ¦
вертикали в верхнем сечении при вы- ¦
соте, м: ¦
до 15 ¦ 15 мм
более 15 ¦ 0,001 высоты колонны или
¦ опоры, но не более 35 мм
Стрела прогиба (кривизна): ¦
колонны ¦ 1/750 высоты колонны, но
¦ не более 15 мм
опоры ¦ 1/750 длины элемента меж-
¦ ду точками закрепления, но
¦ не более 15 мм
Отклонение оси ствола и поясов ¦ 0,003 высоты выверяемой
башни от проектного положения ¦ точки над фундаментом
-----------------------------------------+---------------------------
При контроле правильности монтажа конструкций и ярусов металли-
ческих башенных копров руководствуются требованиями главы СНиП
III-18-75 "Металлические конструкции. Правила производства и приемки
работ".
Отклонения поверхности фундаментов, опорных плит, специальных
опорных устройств под стальные конструкции и положения анкерных бол-
тов, а также отклонения смонтированных конструкций от проектного по-
ложения не должны превышать величин, указанных в табл. 28.
В соответствии с требованиями СНиП 3.02.03-84 "Подземные горные
выработки" отклонение стенок крепи по радиусу от центра ствола допус-
кается для монолитной бетонной и железобетонной крепи в пределах 50
мм, тюбинговой - в пределах 30 мм.
Величина уступов крепи на контактах смежных заходок монолитной
бетонной и железобетонной крепи допускается до 40 мм.
Отклонение от горизонтальной плоскости тюбинговых колец допус-
кается в пределах +-20 мм.
Книга 437, Глава 7, Раздел 25
ПРИЛОЖЕНИЕ 25 (к подразделу 12.3.4)
ПРОВЕРКА СООТНОШЕНИЯ ГЕОМЕТРИЧЕСКИХ
ЭЛЕМЕНТОВ ОДНОКАНАТНОЙ ПОДЪЕМНОЙ УСТАНОВКИ
После монтажа подъемной установки проверяют соотношение геометри-
ческих элементов (рис. 11). По результатам измерений, выполненных от-
носительно оси подъема, вычисляют углы девиации подъемных канатов:
уб - уш
на барабанах подъемной машины а = р --------;
l
на копровых шкивах в = а - v соs ф.
В этих формулах уш, уб; - ординаты точек схода каната с барабана
и шкива в системе координат, ось Оу которой совмещена с осью главно-
го вала; v - угол поворота плоскости шкива относительно оси Ох; l и ф
- длина и угол наклона линии, соединяющей оси вала шкива и главного
вала.
Угол v определяют относительно вспомогательной оси, вынесенной на
подшкивную площадку параллельно оси подъема:
уa - уb
v = р --------,
Dш
где уа, уb - ординаты центров ручья копрового шкива в горизонтальной
плоскости, проходящей через его середину; Dш - диаметр копрового шки-
ва.
Углы отклонения головных канатов от отвесного положения Wx и Wy
находят по разностям абсцисс (ординат) осей канатов при нижнем и вер-
хнем положениях подъемного сосуда и расстоянию h1 от оси вала копро-
вого шкива до горизонта измерений на ярусе копровых расстрелов.
Углы наклона осей валов подъемной машины е и копровых шкивов б
определяют по разности высот шеек вала с учетом диаметра.
Допускаемые отклонения параметров приведены в табл. 29.
Таблица 29
--------------T---------------------------T--------------------------
Обозначения ¦ Допускаемые отклонения ¦ Обоснование
--------------+---------------------------+--------------------------
а, в ¦ 1 град.30' ¦ Единые правила безопасно-
а1, (в1) ¦ 2 град. для машин БЦК при ¦ сти при разработке руд-
а4, (в4) ¦ желобчатой поверхности ¦ ных, нерудных и россып-
¦ малого барабана ¦ ных месторождений под-
¦ ¦ земным способам.
а, в ¦ 2 град. 30'для проходчес- ¦ Правила технической экс-
¦ ких грузовых лебедок ¦ плуатации угольных и
¦ ¦ сланцевых шахт
--------------+---------------------------+--------------------------
Wx, Wу ¦ 1 град. при жесткой арми- ¦Исследования ВНИМИ
¦ ровке ¦
Wx, Wу ¦ 30' при канатной арми- ¦
¦ ровке ¦
--------------+---------------------------+--------------------------
E ¦ 2' при монтаже ¦Исследования БНИМИ
б ¦ 4' при монтаже ¦
--------------+---------------------------+--------------------------
Е ¦ 20' при диаметре бара- Правила охраны сооруже-
¦ бана менее 5 м; ний и природных объектов
¦ 14' при диаметре бара- от вредного влияния под-
¦ бана более 5 м, (в пе- земных горных разработок
¦ риод эксплуатации) на угольных месторожде-
б ¦ 20' в период эксплуа- ниях
¦ тации
--------------+------------------------------------------------------
Книга 437, Глава 7, Раздел 26
ПРИЛОЖЕНИЕ 26 (к подразделу 12.3.7.)
ПРОВЕРКА СООТНОШЕНИЯ ГЕОМЕТРИЧЕСКИХ
ЭЛЕМЕНТОВ МНОГОКАНАТНОЙ ПОДЪЕМНОЙ УСТАНОВКИ
Проверку выполняют после проточки футеровки ведущих и отклоняю-
щих шкивов. На перекрытии башенного копра параллельно оси главного
вала машины закрепляют вспомогательные оси АВ и СД (см. рис. 12),
относительно которых производят ординатную съемку канатов при
верхнем и нижнем положениях подъемных сосудов. При этом считают, что
оси канатов при нижнем положении сосуда вертикальны. Нивелированием
определяют углы наклона осей б и б' главного вала и вала отклоняющих
шкивов.
В результате проверки определяют: Qx, Qy, wx, wy углы отклонения
от вертикали осей систем канатов в проекции на координатные плоскос-
ти; аi и вi - углы девиации головных канатов на ведущих и отклоняю-
щих шкивах; ф и ф1 - углы девиации оси системы промежуточных канатов
на ведущих и отклоняющих шкивах.
Используют формулы:
сумма xi' - сумма xi сумма yi' - сумма yi
Qx=-------------------- * p'; Qy=-------------------- * p'; i=1-n
n * h1 n * h1
сумма xi'ш - сумма xiш сумма yi'ш - сумма yiш
wx=---------------------- * р'; wx=---------------------- * p';
n * h2 n * h2
Таблица З0
-------------T------------------T------------------------------------
Обозначе- ¦ Допускаемые ¦ Примечание
ние ¦ отклонения ¦
-------------+------------------+------------------------------------
Qy ¦ 0 град. 30' ¦ По исследованиям ВНИМИ
wу ¦ 0 град. 30' ¦
Qx ¦ 1 град. 30' ¦ При жестких проводниках (Правила
wх ¦ 1 град. 30' ¦ технической эксплуатации угольных
¦ ¦ и сланцевых шахт)
Qx ¦ 0 град. 30' ¦ При канатных проводниках (по ис-
wx ¦ 0 град. 30' ¦ следованиям ВНИМИ)
a ¦ 1 град. 30' ¦ Правила технической эксплуатации
в ¦ 1 град. 30' ¦ угольных и сланцевых шахт
ф ¦ 0 град. 30' ¦ По исследованиям ВНИМИ
Ф ¦ 0 град. 30' ¦
б ¦ 0 град. 32' ¦
б' ¦ 0 град. 10' ¦
-------------+------------------+------------------------------------
ai = Qi + б + лi; вi = wy + б'+ лi';
сумма yiш - сумма yi
ф = -------------------- p' +б; i=1-n
n*l
сумма yi - сумма yiш
Ф = -------------------- p' +б'+ E*sinп; i=1-n
n*l
где хi', уi', х;, уi- координаты центров неотклоненных канатов при
верхнем и нижнем положениях подъемного сосуда; n - число канатов; h1
и h2 - превышения оси главного вала и оси вала отклоняющих шкивов над
горизонтом измерений; xi'ш, yi'ш, xiш, yiш - координаты центров от-
клоненных канатов при верхнем и нижнем положениях подъемного сосуда;
лi и лi' - поправки за крайние положения канатов (определяются по
схеме подвесного устройства сосуда); l - длина промежуточной струны
каната; Е - угол поворота оси вала отклоняющих шкивов относительно
оси главного вала; п - угол обхвата отклоняющего шкива канатом.
Допускаемые угловые отклонения приведены в табл. 30.
Книга 437, Глава 7, Раздел 27
ПРИЛОЖЕНИЕ 27 (к подразделу 13.2.7)
ТРЕБОВАНИЯ К СОСТАВЛЕНИЮ И ВЕДЕНИЮ
ЖУРНАЛА ПРОХОДКИ ШАХТНОГО СТВОЛА
На титульном листе журнала указывают министерство, ведомство,
строительные организации, наименование ствола, шахты, производствен-
ного объединения по добыче.
В журнале, преимущественно в табличной форме, помещают: основные
данные о проходке ствола, взятые из проекта шахты (рудника) и геоло-
гического заключения об условиях проходки ствола (пересекаемые поро-
ды, водоносные горизонты); сроки сооружения ствола; характеристику
технологического оборудования; основные данные по водоподавлению и
результаты химического анализа воды; характеристику крепи ствола; го-
ризонтальные сечения ствола в различные ,периоды строительства шахты
(во время проходки с размещением стволопроходческого оборудования, в
период проходки горизонтальных выработок, при сдаче ствола в эксплуа-
тацию).
На следующих четных страницах журнала в табличной форме приводят
данные по продольному сечению ствола, на нечетных страницах помещают
эскизы деталей проходки ствола и вносят необходимые примечания. Пер-
вые графы таблицы заполняют по данным контрольной скважины (литологи-
ческая колонка, глубина залегания и мощность пород, символ пород и
ожидаемый приток воды из них, коэффициент крепости и угол падения по-
род). В средней части таблицы в вертикальном масштабе 1:100 строят
разрез по стволу, на котором: изображают детали и материал крепи,
проемы, оставленные в стенках ствола, места вывалов, водоулавливаю-
щие кольца и т. п., а также пересекаемые стволом породы; ставят дату
проходки, возведения крепи и армировки ствола. В последующих графах
указывают: глубину контактов горных повод от земной поверхности и их
мощность; название, характеристику и описание пересекаемых пород;
приток воды и дату его установления.
К деталям проходки ствола, изображаемым на четных страницах, от-
носят: горизонтальные сечения ствола в свету и в проходке не реже чем
через 10 м по глубине с указанием расстояний от отвесов до крепи и
толщину крепи; опорные башмаки; околоствольные камеры, водоулавливаю-
щие кольца, сопряжения с околоствольными выработками (в примечании к
эскизу указывают номер проектного чертежа и наименование проектной
организации); места и характер деформаций стенок ствола; расположе-
ние скважин для цементации, силикатизации, химизации и других спосо-
бов водоподавления; структуру пересекаемых угольных пластов, места
выбросов угля, газа и пород.
Геологическую ситуацию разреза составляет геологическая служба,
обслуживающая проходку ствола.
Журнал проходки ствола после проверки геологических и техничес-
ких данных подписывают главный инженер проходческого управления,
главный маркшейдер и главный геолог, обслуживающие сооружение ствола.
Эти же лица подписываются на разрезах по стволу против отметки про-
ходки ствола за отчетный период.
Книга 437, Глава 7, Раздел 28
ПРИЛОЖЕНИЕ 28 (к подразделу 13.3.13)
ПРОВЕРКА СООТНОШЕНИЯ ГЕОМЕТРИЧЕСКИХ
ЭЛЕМЕНТОВ КАНАТНОЙ АРМИРОВКИ
Основные геометрические элементы и параметры канатной армировки
одного подъемного отделения показаны на рис. 13.
Маркшейдерской проверкой канатной армировки определяют: отклоне-
ния ширины колеи канатных проводников на горизонтах подвеса и фикса-
ции, отклонения ширины колеи верхних и нижних направляющих устройств
подъемных сосудов, отклонения точек подвеса канатных проводников от
проектного положения, отклонение от вертикали осей систем канатных
проводников подъемных отделений, отклонения расстояний между осями
вспомогательных и канатных проводников от проектных.
Для проверки проектных значений ширины колеи S измеряют ширину
колеи направляющих устройств нижнего S'н верхнего S'в поясов сосуда
на нулевой площадке и с крыши сосуда, а также ширину колеи канатных
проводников на перекрытии копра S'' и натяжной раме S'''. Измерения
выполняют рулеткой или реечным координатометром.
Съемкой прицепных устройств на перекрытии копра находят координа-
ты точек подвеса канатных проводников в условной системе, за ось ор-
динат которой принимают ось главного вала многоканатной подъемной ма-
шины, а за ось абсцисс - ось подъема (рис. 14). В случае одноканатно-
го подъема за оси условной системы принимают оси подшкивной площадки.
Для определения положения точек фиксации канатных проводников на
натяжную раму передают координаты двумя шахтными отвесами либо канат-
ным проекциометром по двум канатным проводникам. Съемку канатных про-
водников на натяжной раме выполняют линейными измерениями относи-
тельно шахтных отвесов или канатных проводников (рис. 15), используе-
мых при измерениях проекциометром.
Профильную съемку вспомогательных проводников выполняют относи-
тельно отвесов аналогично съемке проводников жесткой армировки.
Отклонения ширины колеи верхних и нижних направляющих устройств и
отклонения ширины колеи канатных проводников на горизонтах подвеса и
фиксации, а также отклонения вспомогательных проводников от проектно-
го положения находят из сравнения соответствующих величин, получен-
ных по результатам проверки, с их проектными значениями. Отклонения
точек подвеса канатных проводников от проектного положения вычисляют,
используя полученные по результатам съемки их фактические координаты.
Относительное отклонение от вертикали оси системы канатных про-
водников подъемного отделения определяют по формуле
2 2
v = 1/nL*кв.корень[(суммахфi - сумма хпi) + (суммауфi - суммаупi) ],
где хпi, упi, уфi и хфi - координаты точек фиксации канатных провод-
ников; n - число канатных проводников в подъемном отделении; L - дли-
на канатного проводника.
Книга 437, Глава 7, Раздел 29
ПРИЛОЖЕНИЕ 29 (к подразделу 14.2.1)
ПРЕДВАРИТЕЛЬНАЯ ОЦЕНКА ТОЧНОСТИ
СМЫКАНИЯ ЗАБОЕВ
Требуется рассчитать ожидаемую погрешность смыкания встречных за-
боев при прохождении уклона с горизонта Н1 на горизонт Н2. Горизонт
Н1 ориентирован через вертикальный ствол шахты 1 глубиной 400 м, го-
ризонт Н2 - через вертикальный ствол шахты 2 глубиной 560 м. Ориенти-
рование производилось независимо дважды. На земной поверхности от
пункта Р к отвесам О1 и О2 (рис. 16) проложены двойные висячие ходи в
соответствии с требованиями, предъявляемыми к полигонометрии 1 разря-
да. Высоты пунктов определены нивелированием IV класса.
Ожидаемое место встречи забоев - точка К; ответственное направле-
ние: в плане Кх (перпендикулярное к оси уклона) и по высоте.
Допустимые расхождения встречных забоев: в плане 0,6 м, по высо-
те 0,3 м.
ОЦЕНКА ТОЧНОСТИ СМЫКАНИЯ ЗАБОЕВ
ПО ОТВЕТСТВЕННОМУ НАПРАВЛЕНИЮ В ПЛАНЕ
Общую среднюю квадратическую погрешность смыкания забоев по от-
ветственному направлению в плане вычисляют по формуле
Мх*Мх = mxO1*mxO1 + mxO2*mxO2 + mxвш*mxвш + mxвп*mxвп +
+ mxSш*mxSш + mxSп*mxSп , (1)
где mxO1 и mxO2 - средние квадратические погрешности смыкания забоев
вследствие погрешностей ориентирования шахт 1 и 2; mxвш и mxвп -
средние квадратические погрешности смыкания забоев вследствие погреш-
ностей измерения углов в полигонометрических ходах в шахте и на по-
верхности; mxSш и mxSп - средние квадратические погрешности смыкания
забоев вследствие измерения длин в полигонометрических ходах в шахте
и на поверхности.
Среднюю квадратическую погрешность смыкания забоев вследствие
погрешности ориентирования одной шахты определяют по формуле
mx0 = (1/p)*MO*Ry0, (2)
где МO - средняя квадратическая погрешность ориентирования; Ry0 -
проекция линии, соединяющей начальную точку хода с предполагаемой
точкой К встречи забоев, на направление Ку.
Для соблюдения требования п. 8.2.1 значение средней квадратичес-
кой погрешности ориентирования шахты не должно превышать 1'. Учиты-
вая, что ориентирование через каждый ствол будет выполнено дважды,
принимают
MO1 = MO2 = 60''/кв.кор.2 = 45''.
Величины RyО1 = О1О1' = 980 м для шахты 1 и Я RyО2 = О1О1' = 1990 м
для шахты 2 определяют графически (см. рис. 16)
По формуле (2) находят
45 * 980 45 * 1090
mxO1 = -------- = 0,21 м; mxO2 = --------- = 0,24 м;
206 265 206 265
Среднюю квадратическую погрешность смыкания забоев вследствие