Книга 437, Глава 7, Раздел 11
ПРИЛОЖЕНИЕ 11 (к подразделу 7.2.6)
ОПТИМАЛЬНЫЕ РАЗМЕРЫ СТОРОН ПРЯМОУГОЛЬНОЙ
СЕТКИ ДЛЯ НИВЕЛИРОВАНИЯ ПЛОЩАДИ
При выборе оптимальных размеров сторон сетки различают две груп-
пы россыпей. Первая группа россыпей характеризуется плавными формами
рельефа земной поверхности и поверхности плотика, выдержанной мощнос-
тью торфов и песков, однородным литологическим составом пород и рав-
номерным оттаиванием их во время разработки россыпи, что обусловли-
вает выемку торфов и песков слоями приблизительно одинаковой мощнос-
ти; вторая - наличием микроформ рельефа земной поверхности и плотика,
неравномерной мощностью торфов и песков и неодинаковым составом по-
род, наличием таликовых участков, препятствующих равномерной выемке
торфов или песков. К этой же группе относят россыпи зимнего вскрытия
с рыхлением торфов взрывами.
Для выбора оптимальных размеров сетки поступают следующим образом:
определяют группу россыпи;
по проектным данным вычисляют величину показателя
К = V/кв.кореньS,
где V - объем вскрыши (промывки) за месяц, куб.м; S - площадь
разработки, кв.м; по величине К в табл. 18 находят ближайшее его
меньшее значение и принимают соответствующий размер сторон сетки.
Таблица 18
-----------------T-----------------TT----------------T---------------
Показатель К,¦ Размеры сторон ¦¦ Показатель К, ¦ Размеры сторон
кв.м ¦ сетки, м ¦¦ кв.м ¦ сетки, м
-----------------+-----------------++----------------+---------------
Первая группа россыпей ¦¦ Вторая группа россыпей
40 10х10 ¦¦ 40 5х5
100 ¦ 20х10 ¦¦ 80 ¦ 10х5
160 ¦ 20х20 ¦¦ 120 ¦ 10х10
400 ¦ 40х20 ¦¦ 250 ¦ 20х10
600 ¦ 40х40 ¦¦ 400 ¦ 20х20
-----------------+-----------------++----------------+---------------
Пример. Россыпи первой группы, площадь полигона S=40 тыс. кв. м,
среднемесячный объем вскрыши и промывки V=35 тыс. куб.м, отсюда
К= 35000кв.корень40000 = 175 кв.м.
Ближайшее меньшее значение показателя К составляет 160, следова-
тельно, оптимальный размер сторон сетки следует принять 20х20 м.
Книга 437, Глава 7, Раздел 12
ПРИЛОЖЕНИЕ 12 (к подразделу 7.5.2)
КРАТКИЕ УКАЗАНИЯ К ОБРАБОТКЕ СНИМКОВ
И СОСТАВЛЕНИЮ ПЛАНОВ ПРИ НАЗЕМНОЙ
СТЕРЕОФОТОГРАММЕТРИЧЕСКОЙ СЪЕМКЕ РОССЫПЕЙ
При выполнении наземной стереофотограмметрической съемки для сос-
тавления планов горных выработок и подсчета объемов торфов и песков
каждую стереопару обеспечивают тремя опорными точками, определяют
координаты левой точки базиса съемки и измеряют его длину. Опорные
точки закрепляют в местах, где они могут сохраняться до конца промы-
вочного сезона или по крайней мере до следующей съемки. Координаты
опорных и базисных точек определяют геодезическим путем в соответ-
ствии с требованиями п. 6. Длину базиса рассчитывают по формуле, при-
веденной в приложении 9 для топографической съемки карьера.
Особенностью подсчета объемов извлеченной горной массы при малой
мощности вынимаемого слоя является требование высокой точности опре-
деления мощности. С этой целью рекомендуется следующий порядок работ.
Между стандартно расположенными опорными точками на местности
закрепляют 3-4 вспомогательные точки при отстояниях до 400 м и 6-8
при отстояниях от 400 до 800 м.
После корректирования модели, построенной по материалам съемки,
выполненной в начале отчетного периода, фотограмметрически опреде-
ляют высоты всех марок на опорных и вспомогательных точках, для чего
три-четыре раза совмещают измерительную марку прибора с верхним сре-
зом марки каждой точки. Для каждой точки вычисляют среднее значение
высоты Н;, выписывают его на план или в журнал и вычисляют значение
условного горизонта Н0 по формуле
Н0 = сумма Нi/n, i=1-n,
где n - число опорных и вспомогательных точек.
Затем определяют высоты пикетов по вершинам прямоугольной сетки
или по профильным линиям, предварительно построенным на плане. Высо-
ты опорных и вспомогательных точек округляют до сантиметров, пикетов
- до дециметров.
По стереопаре, снятой с того же базиса в конце отчетного периода,
определяют значение условного горизонта Н01 и вычисляют поправку в
условный горизонт бН=Н0-Н01.
Левую измерительную марку обрабатывающего прибора совмещают с
крестом или горизонтальным штрихом на опорном стекле снимкодержателя,
со счетчика высот снимают отсчет Н и затем, вращая ножной диск, уста-
навливают отсчет Н1=Н+бН. Сход измерительной марки по высоте относи-
тельно наблюдаемой точки устраняют левым компенсатором смещения
объектива, правым компенсатором устраняют поперечный параллакс, пос-
ле чего измеряют высоты пикетов в тех же местах, где они определя-
лись по снимкам в начале отчетного периода.
Дальнейшую работу по составлению плана горных выработок и под-
счет объемов производят по обычной методике.
Книга 437, Глава 7, Раздел 13
ПРИЛОЖЕНИЕ 13 (к подразделу 8.1.5)
РЕКОМЕНДУЕМЫЕ КОНСТРУКЦИИ ЦЕНТРОВ
ПУНКТОВ И РЕПЕРОВ ПОДЗЕМНОЙ МАРКШЕЙДЕРСКОЙ
ОПОРНОЙ И СЪЕМОЧНОЙ СЕТЕЙ
ПОСТОЯННЫЕ ПУНКТЫ
1. Центр пункта, закладываемый в подошве выработки, представляет
собой металлический штырь диаметром 25-30 мм и длиной от 200 до 700
мм, зазубренный или загнутый в нижней части в виде крючка, бетонируе-
мый в подошве выработки. Длину штыря выбирают в зависимости от устой-
чивости пород подошвы выработки. В головке штыря высверливают отвер-
стие, наносят керн или крестообразную насечку, фиксирующие центр пун-
кта, Для большей сохранности центра рекомендуется в головку запрессо-
вывать медную пробку диаметром 5-10 мм и на ней насекать центр.
Центр, закладываемый в подошве выработки, показан на рис. 4.
2. Центр, закладываемый в кровле выработки, фиксируется прорезью
или отверстием, просверленным в нижней части металлического стержня
или в запрессованной в него медной (свинцовой) пробке; стержень бето-
нируют или забивают в деревянную пробку или крепь (рис. 5).
3. Центр, закладываемый в боках выработки, представлен на рис. 6.
Штангу 1 надевают на шестигранный металлический штырь 2, забетониро-
ванный в боку выработки. Для фиксации штанги в определенном положе-
нии на конце ее имеются две вставки 3 с шестигранными отверстиями и
ограничительная шпилька 4.
4. В сложных горно-геологических условиях наиболее устойчивой
конструкцией постоянного пункта является анкер распорного типа дли-
ной 0,6-1,5 м. При этом в крепких трещиноватых породах центры анкер-
ного типа не должны контактировать с нарушенной приконтурной зоной
выработки, для чего устья скважин следует оборудовать кондуктором из
трубы (рис. 7,а). В слабых и мелкослоистых породах более устойчивы
центры, связанные с предварительно упрочненным массивом вмещающих по-
род по всей длине анкера (рис. 7,б).
5. Для закрепления центров в обводненных породах употребляют бе-
тон состава: одна часть быстросхватывающегося цемента, одна часть
песка и одна часть щебенки.
Центры в кровле закрепляют с помощью цементного раствора, на од-
ну часть цемента берут две части сухого песка, воды добавляют не бо-
лее 0,7 части.
Время затвердевания, при котором обеспечивается 50 % прочности,
для цементного раствора составляет двое суток, а для бетона -
двое-трое суток. При применении быстросхватывающегося цемента бетон
или цементный раствор приобретает 50 % прочности через 3 ч.
В неустойчивых породах закрепление центров в шпурах целесообраз-
но выполнять с помощью быстротвердеющих полиэфирных, эпоксидных или
мочевиноформальдегидных смол. Подачу упрочняющих составов в шпур осу-
ществляют или в патронах, которые разрушаются в шпуре стержнем мар-
кшейдерского центра, или нагнетанием с помощью насоса.
6. Центры постоянных знаков должны быть устойчивы против корро-
зии. Диаметр отверстия, керна или ширина прорези центров должны быть
не более 2 мм.
7. Эскизы закрепления постоянных пунктов заносят в журнал вычис-
лений координат.
ВРЕМЕННЫЕ ПУНКТЫ
Центры временных пунктов, изображенные на рис. 8, предназначены
для выработок с различной крепью: деревянной (рис. 8,а), металличес-
кой или анкерной (рис. 8,б)
и металлической арочной (рис. 8,в).
При проложении полигонометрических ходов с применением консолей
или трехштативной системы временные пункты закрепляют по мере необхо-
димости.
МАРКИРОВКА ПУНКТОВ
Постоянные и временные пункты подземных сетей должны иметь цифро-
вую нумерацию. Порядок маркировки пунктов определяет главный маркшей-
дер горного предприятия.
Повторение номеров в одной и той же выработке не допускается.
При маркировке постоянного пункта, имеющего высотную отметку, или
репера, кроме их номеров должны быть указаны буквы Рп или Рк, обозна-
чающие соответственно расположение пункта в почве или кровле выработ-
ки.
Постоянные и временные пункты, которые оказались нарушенными и в
которых отпала необходимость (например, створные пункты), подлежат
ликвидации вместе с их марками.
Книга 437, Глава 7, Раздел 14
ПРИЛОЖЕНИЕ 14 (к подразделу 8.1.9)
ПРОЕКТ ПОСТРОЕНИЯ ПОДЗЕМНОЙ
МАРКШЕЙДЕРСКОЙ ОПОРНОЙ СЕТИ
ОСНОВНЫЕ ПОЛОЖЕНИЯ
Построение и реконструкцию подземных опорных сетей осуществляют
по проектам, составленным с учетом перспективных планов развития гор-
ных работ. При составлении проекта устанавливают принципиальную схе-
му опорной сети, которая должна служить геометрической основой разви-
тия съемочной сети и съемок горных выработок. В соответствии с п.
8.1.9 средняя квадратическая погрешность положения наиболее удален-
ных пунктов опорной сети относительно исходных пунктов не должна пре-
вышать 0,4 мы на плане, что составляет 0,4 и 0,8 м для планов горных
выработок масштабов соответственно 1:1000 и 1:2000.
Реконструкцию подземной опорной сети выполняют при значительном
смещении или утрате пунктов, необходимых для дальнейшего проложения
ходов; снижении точности сети с увеличением ее протяженности; необхо-
димости увязки сетей разных горизонтов или шахт; при появлении новых
связей с опорной сетью на земной поверхности.
В проекте должны быть изложены основные вопросы построения сети:
1. Характеристика пунктов и сторон маркшейдерской геодезической
опорной сети, используемых для определения координат и высот подход-
ных пунктов, определения поправки гирокомпаса. При необходимости сгу-
щения опорной сети определяют объемы и сроки выполнения работ.
2. Сведения о существующей подземной опорной сети и возможности
использования ранее проложенных полигонометрических ходов, которые по
точности измерений и сохранности пунктов могут быть включены в проек-
тируемую сеть.
3. Схема построения проектируемой сети.
4. Места и способы дополнительного центрирования и ориентирова-
ния сети.
5. Расчет точности положения удаленных пунктов подземной опорной
сети.
6. Приборы и оборудование для построения сети.
7. Методика гироскопического ориентирования, измерений углов и
линий, В случае, если сеть реконструируют с целью проведения вырабо-
ток встречными забоями, в проекте приводят расчет точности угловых и
линейных измерений, определяют методику выполнения работ и выбирают
соответствующие инструменты.
8. Порядок уравнивания подземной опорной сети, применение ЭВМ для
обработки измерений.
9. Календарный план выполнения работ с указанием объемов по ви-
дам и исполнителей (шахта, подрядная организация, специализированная
группа и др.).
10. Меры безопасности при выполнении работ.
В графическую часть проекта включают:
1. План опорной сети на земной поверхности (масштабы
1:2000-1:10000) с нанесенной схемой примыкания к точкам центрирова-
ния и указанием стороны для определения поправки гирокомпаса.
2. Планы горных выработок, на которые наносят:
технические границы шахты;
существующие и проектируемые капитальные и подготовительные гор-
ные выработки;
существующие исходные пункты опорной сети, места дополнительного
ориентирования и центрирования;
схему существующей опорной сети и проектируемые ходы;
сохранившиеся постоянные пункты (с указанием номера) и проекти-
руемые группы постоянных пунктов;
существующие и проектируемые гиростороны.
3. Схему реконструируемой сети для выполнения уравнивания, сос-
тавленную в соответствии с указаниями к программе вычислений на ЭВМ.
При составлении проекта расчет точности положения удаленных пун-
ктов выполняют на ЭВМ с учетом существующих и проектируемых гиросто-
рон, а также точек дополнительного центрирования сети. Число гиросто-
рон и размещение их в сети выбрано правильно, если предвычисленная
точность положения пунктов соответствует требованиям п. 8.1.9.
Для несложных схем построения сетей может выполняться только рас-
чет средних квадратических погрешностей положения удаленных пунктов
магистральных ходов относительно ближайших точек центрирования. В хо-
де произвольной формы, разделенном гиросторонами на секции (рис. 9),
(Mp)*(Mp)=mв*mв/p*p{суммаDO1,i*суммаDO1,i + суммаDO2,i*суммаDO2,i +
i=1-t1 i=1-t2
+...+суммаDOr,i*суммаDOr,i + суммаRi*Ri} + maг*maг/p*p *
i=1-tr i=1-tr+1
* {суммаDOj,Oj+1*DOj,Oj+1 + D1,O1*D1,O1 + DOr,P*DOr,P} +
j=1-(r-1)
+ м*м * сумма Si + л*л*L*L,
i=1-n
где Мр - средняя квадратическая погрешность положения последнего Р-го
пункта хода; mв - средняя квадратическая погрешность измерения углов;
mаг - средняя квадратическая погрешность определения дирекционных уг-
лов гиросторон; м, л - коэффициенты случайного и систематического
влияния при линейных измерениях; n - число сторон хода; t - число
секций хода; t - число углов в секции; DO1,i, DO2,i,...DOr,i - рас-
стояния, определяемые в каждой секции от ее центра тяжести до i-го
пункта секции; Ri - расстояние от i-го пункта висячего хода, опираю-
щегося на гиросторону, до последнего пункта Р; DOj,Oj+1 - расстояние
между центрами тяжести смежных секций j и j+1 ; D1, O1 - расстояние
от первого пункта хода до центра тяжести первой секции, DOr,P - рас-
стояние от центра тяжести последней секции до последнего пункта Р; s
- длина стороны; L - длина замыкающей хода.
Для полигонометрических ходов, близких к вытянутым, необходимое
число гиросторон может быть определено по табл. 19 в зависимости от
протяженности ходов и средней длины сторон. Таблица 19 рассчитана по
формуле (1) для вытянутых ходов, разделенных гиросторонами на r+1
участков одинаковой длины, из которых первые г участков - секции меж-
ду гиросторонами, а последний участок - висячий ход, опирающийся на
гиросторону. Для полигонометрических ходов при расчетах принимались
значения:
mаг = 30''; mв = 20''; м = 0,001 1/м*м; л = 0,00005.
Таблица 19
Допустимая длина полигонометрических ходов с гиросторонами, км
-------------------------------------------------------------T-------
Средняя длина стороны, м ¦ Число
-------T-------T-------T-------T------T-------T-------T------+ гиро-
30 ¦ 40 ¦ 50 ¦ 60 ¦ 80 ¦ 100 ¦ 150 ¦ 200 ¦сторон
-------+-------+-------+-------+------+-------+-------+------+-------
¦ ¦ ¦ Масштаб 1:2000 ¦ ¦ ¦
1,7 ¦ 1,9 ¦ 2,0 ¦ 2,1 ¦ 2,3 ¦ 2,4 ¦ 2,7 ¦ 2,8 ¦ 1
3,1 ¦ 3,3 ¦ 3,5 ¦ 3,7 ¦ 3,9 ¦ 4,1 ¦ 4,3 ¦ 4,6 ¦ 2
4,2 ¦ 4,5 ¦ 4,8 ¦ 4,9 ¦ 5,2 ¦ 5,4 ¦ 5,8 ¦ 6,0 ¦ З
5,2 ¦ 5,5 ¦ 5,8 ¦ 5,9 ¦ 6,3 ¦ 6,5 ¦ 6,9 ¦ 7,0 ¦ 4
6,0 ¦ 6,4 ¦ 6,6 ¦ 6,8 ¦ 7,2 ¦ 7,4 ¦ 7,8 ¦ 8,0 ¦ 5
6,7 ¦ 7,1 ¦ 7,4 ¦ 7,6 ¦ 7,9 ¦ 8,1 ¦ 8,5 ¦ 8,6 ¦ 6
7,3 ¦ 7,8 ¦ 8,0 ¦ 8,3 ¦ 8,6 ¦ 8,8 ¦ 9,1 ¦ 9,2 ¦ 7
7,9 ¦ 8,3 ¦ 8,6 ¦ 8,8 ¦ 9,1 ¦ 9,3 ¦ 9,6 ¦ 9,8 ¦ 8
8,4 ¦ 8,8 ¦ 9,1 ¦ 9,3 ¦ 9,6 ¦ 9,8 ¦ 10,0 ¦ 10,2 ¦ 9
8,9 ¦ 9,3 ¦ 9,5 ¦ 9,7 ¦ 10,0 ¦ 10,2 ¦ 10,5 ¦ 10,6 ¦ 10
¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦ ¦ ¦ Масштаб 1:1000 ¦ ¦ ¦
1,1 ¦ 1,2 ¦ 1,2 ¦ 1,3 ¦ 1,4 ¦ 1,4 ¦ 1,5 ¦ 1,8 ¦ 1
1,8 ¦ 2,0 ¦ 2,0 ¦ 2,1 ¦ 2,2 ¦ 2,3 ¦ 2,4 ¦ 2,6 ¦ 2
2,5 ¦ 2,6 ¦ 2,7 ¦ 2,8 ¦ 3,0 ¦ 3,0 ¦ 3,1 ¦ 3,2 ¦ 3
3,0 ¦ 3,1 ¦ 3,2 ¦ 3,4 ¦ 3,5 ¦ 3,6 ¦ 3,7 ¦ 3,8 ¦ 4
3,5 ¦ 3,6 ¦ 3,7 ¦ 3,8 ¦ 3,9 ¦ 4,0 ¦ 4,1 ¦ 4,2 ¦ 5
3,8 ¦ 4,0 ¦ 4,1 ¦ 4,2 ¦ 4,3 ¦ 4,4 ¦ 4,4 ¦ 4,5 ¦ 6
4,1 ¦ 4,3 ¦ 4,4 ¦ 4,5 ¦ 4,6 ¦ 4,1 ¦ 4,8 ¦ 4,8 ¦ 7
4,4 ¦ 4,6 ¦ 4,7 ¦ 4,7 ¦ 4,9 ¦ 4,9 ¦ 4,9 ¦ 5,0 ¦ 8
4,7 ¦ 4,8 ¦ 4,9 ¦ 5,0 ¦ 5,0 ¦ 5,1 ¦ 5,2 ¦ 5,2 ¦ 9
4,9 ¦ 5,0 ¦ 5,1 ¦ 5,2 ¦ 5,3 ¦ 5,3 ¦ 5,4 ¦ 5,4 ¦ 10
-------+-------+-------+-------+------+-------+-------+------+-------
Пример предвычисления погрешности положения конечной точки поли-
гонометрического хода, разделенного на секции гиросторонами (рис.9).
Полигонометрический ход характеризуется данными:
mв*mв/p*p = 94*10(в степени -10);
maг*maг/p*p = 225*10(в степени -10);
суммаDO1,i*суммаDO1,i = 495475 кв.м;
i=1-14
суммаDO2,i*суммаDO2,i = 444650 кв.м;
i=1-10
суммаRi*Ri = 390584 кв.м;
i=1-6
D1,O1*D1,O1 = 119025 кв.м; DO1,O2*DO1,O2 = 529984 кв.м;
DO2,30*DO2,30 = 286225 кв.м;
сумма Si = 1872 м; L*L = 1188100 кв.м.
i=1-30
Расчет средней квадратической погрешности положения конечной точ-
ки полигонометрического хода выполняют по формуле (1):
Мр*Мр = 94*10(в степени -10)* 1330709 + 225*10(в степени -10)*
*935234 + 18720000*(в степени -10)* *1188100 =
= 0,38394 кв.м, Мр = 0,196 м.
Книга 437, Глава 7, Раздел 15
ПРИЛОЖЕНИЕ 15 (к подразделу 8.2.4)
ОПРЕДЕЛЕНИЕ ДИРЕКЦИОННЫХ УГЛОВ ГИРОСТОРОН
Принципиальная схема определения дирекционного угла гироскопичес-
ким способом приведена на рис. 10.
Дирекционный угол гиростороны подземной маркшейдерской сети опре-
деляют по формуле
а = А-v = Г+б-v,
где А - астрономический азимут стороны; v - плоское сближение мери-
дианов в точке установки гирокомпаса; Г - гироскопический азимут сто-
роны; б - поправка гирокомпаса.
Если гирокомпас используют для работы в пределах только одной
шахты или поправку гирокомпаса определяют на каждой шахте, то дирек-
ционный угол гиростороны находят по формуле
а = Г+бм+бv,
где бм - "местная" поправка гирокомпаса; бv - разность плоских сбли-
жений меридианов в точках установки гирокомпаса на земной поверхнос-
ти и в горных выработках.
Гироскопический азимут стороны вычисляют по формуле
Г = (N - N0) + Е,
где N - отсчет по лимбу угломерной части гирокомпаса, соответствую-
щий примычному направлению на один из пунктов исходной или ориенти-
руемой стороны; N0 - отсчет по лимбу угломерной части гирокомпаса,
соответствующий положению равновесия ЧЭ (место нуля гирокомпаса); E -
поправка за закручивание подвеса.
Место нуля гирокомпаса определяют из наблюдения четырех последо-
вательных точек реверсии прецессионных колебаний ЧЭ и вычисляют по
формулам
N0 = (N0' + N0'')/2;
N0' = (N1 + 2N2 + N3)/4;
N0'' = (N2 + 2N3 + N4)/4;
где N0', N0'' - промежуточные средние; N1, N2, N3, N4 - отсчеты по
лимбу угломерной части гирокомпаса, соответствующие точкам реверсии
ЧЭ.
При пропуске второй, третьей или четвертой точек реверсии по тех-
ническим причинам достаточно провести наблюдение дополнительной пя-
той точки реверсии. При этом место нуля гирокомпаса определяют по
соответствующим формулам:
N0'=(N3 + N4)/2 + (N3 - N1)/4 , N0''=(N3 + N4)/4 + (N4 + N5)/4;
N0'=(N1 + N2)/2 + (N2 - N4)/4 , N0''=(N4 + N5)/2 + (N4 - N2)/4;
N0'=(N1 + N2)/4 + (N2 + N3)/4 , N0''=(N2 + N3)/2 + (N3 - N5)/4;
Поправку E за закручивание подвеса гирокомпаса определяют по фор-
муле E=Ф/D, где D - добротность гирокомпаса, Ф - угол закручивания
подвеса.
Добротность гирокомпаса D выражается отношением максимального
направляющего момента гирокомпаса на данной широте к удельному момен-
ту кручения подвеса (при закручивании на угол, равный радиану) и оп-
ределяется в соответствии с указаниями руководства по эксплуатации
прибора. Угол закручивания подвеса Ф состоит из двух углов
Ф = Фк+Фт,
где Фк - угол закручивания подвеса, возникающий из-за неточного
ориентирования корпуса гироблока; Фт - угол закручивания подвеса,
возникающий из-за изменения нулевого положения подвеса.
Величины Фк и Фт определяют по формулам
Фк = Nк - N0;
Фт = (n0 - nк)t,
где Nк - отсчет по лимбу гирокомпаса, соответствующий положению ви-
зирной оси зрительной трубы, при котором средний штрих шкалы в поле
зрения автоколлимационной трубы совмещен с неподвижным биссектором;
nк - отсчет по шкале автоколлимационной трубы, соответствующей поло-
жению неподвижного биссектора при определении нуля подвеса; n0 - мес-
то нуля подвеса; t - цена деления шкалы в поле зрения автоколлима-
ционной трубы (в угловой мере).
Положение равновесия свободных колебаний ЧЭ (с невращающимся ро-
тором) называют местом нуля подвеса, определяют из наблюдений четы-
рех последовательных точек реверсии ЧЭ, характеризуют соответствую-
щим ему отсчетом n0 по шкале автоколлимационной трубы и рассчитывают
по формуле
n0 = (n0'+n0'')/2,
где n0' и n0''- промежуточные средние, вычисляемые по формулам
n0'= (n1+2n2+n3)/4; n0''= (n2+2n3+n4)/4,
где n1, n2, n3, n4 - отсчеты по шкале автоколлимационной трубы, соот-
ветствующие точкам реверсии ЧЭ.
Местную поправку гирокомпаса вычисляют по формуле
бм = а0-Г0,
где а0 - дирекционный угол исходной стороны; Г0 - гироскопический
азимут исходной стороны.
В случае, когда контрольное значение местной поправки гирокомпа-
са бму определяли в точке с ординатой у, а предшествующие - в точке с
ординатой у0, полученное значение поправки следует исправить поправ-
кой бv за разность сближений меридианов.
Приведенное к точке с ординатой у значение местной поправки вы-
числяют по формуле
бму0 = бму-бv.
Поправку за разность сближений меридианов бv вычисляют для каж-
дой ориентируемой стороны подземной сети по формуле
бv = бvy+бvх,
где бvy=м0(у0-у); бvх=у(м0-м); м0=32,23tg В0, м=32,23tg В; бv - поп-
равка, с; у0 и В0 - ордината (км) и широта точки установки гирокомпа-
са на земной поверхности при определении поправки гирокомпаса; у и В
- ордината (км) и широта точки установки гирокомпаса при определении
гироскопического азимута ориентируемой стороны в шахте или на земной
поверхности при контрольном измерении поправки.
Ординаты определяют до десятых долей километра. Коэффициент р вы-
бирают из табл. 20 по абсциссе или широте точки установки.
Таблица 20
Значения коэффициентов м для вычисления разности бv плоских
сближений меридианов
-----T------T--------------T------T---------------T-------T----------
¦ ¦ В ¦ ¦ ¦ В ¦ ¦ ¦ В
х,км ¦м,с/км+----T---¦х,км ¦м,с/км+----T---¦х,км м¦м,с/км +-----T----
¦ ¦град¦ ' ¦ ¦ ¦град¦ ' ¦ ¦ ¦град ¦ '
-----+------+----+---¦-----+------+----+---¦------+-------+-----+---
3800¦ 22,00¦ 34 ¦19 ¦ 5800¦ 41,73¦ 52 ¦19 ¦ 6900 ¦ 61,14 ¦ 62 ¦ 12
850¦ 22,38¦ 34 ¦46 ¦ 850¦ 42,42¦ 52 ¦46 ¦ 925 ¦ 61,70 ¦ 62 ¦ 25
900¦ 22,75¦ 35 ¦13 ¦ 900¦ 43,11¦ 53 ¦13 ¦ 950 ¦ 62,32 ¦ 62 ¦ 39
950¦ 23,13¦ 35 ¦40 ¦ 950¦ 43,83¦ 53 ¦40 ¦ 975 ¦ 62,90 ¦ 62 ¦ 52